二手空分设备低价处理

 二手空分设备低价处理       在主冷液位还没有上升至低报警值、液氧泵未启动时，主换热器中还没有导入返流液氧，低压空气、高压空气流量根据主换热器冷端温度降低情况逐步增加，使低压空气、高压空气进下塔温度不大于-172 ℃。同时，全开膨胀机膨胀端冷段进气阀V41、全关热段进气阀V32，中压膨胀空气流量根据膨胀机转速分步增加。返流污氮气、氮气调节阀根据主换热器中部温度变化调节。

在主冷液位上升至高于低报警值、提前启动液氧泵后，高压空气流量与压力根据主换热器热端温差、中压膨胀空气流量根据主换热器中部温度、低压空气流量根据下塔阻力分步增加，使设备处于高制冷量、低冷损状态运行，将主冷液位

提升至正常运行值。

在主冷液位还没有上升至低报警值、液氧泵未启动时，根据主冷液位上升幅度，逐步开启液氮回流阀V11、纯液氮节流阀V3，逐步增加主冷热负荷，使上塔提馏段上升蒸气与下塔回流液体量逐步增加，促使下塔、上塔精馏工况逐步建立。在此阶段，液空节流阀V1 仍保持全开，将下塔塔釜生成的液空全部送至上塔提馏段参与精馏。

  二手空分设备低价处理    在主冷液位上升至高于联锁值、低于低报警值时，开启液氧泵进液阀与排液阀，预冷液氧泵。根据主冷液位变化情况，调节液氧泵进液阀与排液阀开度，使主冷液体生成量大于液氧泵预冷液体汽化量，避免主冷液位降低。

    在主冷液位上升至高于低报警值、提前启动液氧泵后，首先在液氧泵启动初期，将液氧泵变频器调节方式设定为手动模式，根据主冷液位变化情况，开启液氧泵回流阀，使液氧泵处于低负荷状态运行，降低主冷液体抽取量，使主冷液体生成量与液氧泵抽取量差值降至最小值，避免主冷液位降幅大。随着中压膨胀空气、高压空气流量增加，在主冷液体生成量大于液氧泵抽取量时，根据主冷液位的升幅，调节液氧泵回流阀，逐步增加液氧泵流量。

    同时，根据下塔阻力与进塔低压空气流量变化情况，分步增大V11 阀开度。根据下塔液空氧含量、下塔液空液位变化情况，调节污液氮节流阀V2、V1 阀开度。根据下塔顶部液氮与上塔顶部气氮的氧含量差值，逐步调节V3 阀开度，使主塔物料、组分达到平衡状态，将氧气、氮气纯度与氩馏分中氩含量调整至正常运行值。

2　先积液后调纯

    先积液后调纯操作是空分设备在热开车过程中采用的一种传统的积液调纯操作方法，过去较多运用于膨胀空气进上塔的氧气外压缩流程空分设备。先积液后调纯，是将主冷积液与主塔调纯分步操作。在空分设备热开车过程中，先对主冷积液，在主冷液位上升至正常运行值后，再对主塔氧气、氮气纯度与氩馏分中氩含量进行调节，从而使精馏系统物料、组分、冷量达到平衡状态。

因空分设备积液阶段高压空气节流阀未开启，高压空气节流阀未能产生节流制冷量。同时，积液阶段主换热器中部温度高，使中压增压透平膨胀机转速高、流量小，空分设备积液阶段处于低制冷量、高冷损状态运行，主冷积液时间较长。

    在主冷液位上升至正常运行值、液氧泵启动后，再对主塔调纯，因为开启V11 与V3 阀，使主冷热负荷增幅大，主冷蒸发侧液体蒸发量大于液体生成量，主冷液位降幅大；同时，主冷冷凝侧上升蒸气液化量增幅大，下塔液空液位、阻力与进塔低压空气流量均大幅上升。在主塔调纯过程中，氧气、氮气纯度与液空中氧含量、氩馏分中氩含量波动较大，主塔精馏工况不易建立。

    为了不使主冷液位下降至液氧泵自动停泵联锁值，造成液氧泵联锁停运，空分设备精馏系统联锁停运，停止主塔调纯，重新对主冷积液。在主冷液位再次上升至正常运行值后，再次重新对主塔调纯，主塔调纯时间较长。

    先积液后调纯操作过程，使主冷从达到稳定状态变为波动状态，再由波动状态调整至稳定状态，主冷积液与主塔调纯重复交替进行，精馏系统达到物料、组分和冷量平衡状态时间长，造成空分设备热开车时间较长。

3、两种积液调纯操作比较

    因内压缩流程空分设备具有冷量充裕、原料空气均 经下塔初步精馏分离、主冷连续抽取液氧特点，在内压缩流程空分设备热开车时，采用边积液边调纯操作方法，在较短时间内精馏系统的物料、组分和冷量达到平衡状态。同时，在对主冷积液与主塔调纯同步操作时，主冷液位波动

小，主塔调纯时间短，空分设备精馏工况易建立。

    边积液边调纯操作方法，充分利用内压缩流程空分设备工艺流程特点，有效缩短内压缩流程空分设备热开车时间，马钢20000 m3/h 液氧内压缩流程空分设备热开车时，氧气、氮气纯度合格时间分别不大于31 小时和37 小时。